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材料的疲劳强度对各种外在因素和内在因素都极为敏感。外在因素包括零件的形状和尺寸、表面光洁度及使用条件等,内在因素包括材料本身的成分,组织状态、纯净度和残余应力等。这些因素的细微变化,均会造成材料疲劳性能的波动甚至大幅度变化。 各种因素对疲劳强度的影响是疲劳研究的重要方面,这种研究将为零件合理的结构设计、以及正确选择材料和合理制订各种冷热加工工艺提供依据,以保证零件具有高的疲劳性能。
焊接裂纹就其本质来分,可分为热裂纹、再热裂纹、冷裂纹、层状撕裂等。下面仅就各种裂纹的成因、特点和防治办法进行具体的阐述。
人们生产和使用双相不锈钢近80年了。这些合金的特点是凝固时基本上100%的铁素体,奥氏体是在固态时必须成核和长大的。早期的合金,如可锻合金329和铸造合金CD4MCu内所含的铁素体要远远多于奥氏体。 另外,人们没有重视氮的重要性,许多合金含很少的氮,所以,在冷却状态下,奥氏体成核和生长速度太慢,以致在焊后不进行热处理时,不能在焊缝热影响区内获得平衡的奥氏体量。 当为了促使熔化区内的奥氏体形成而使用超合金化焊缝填充金属时,这些合金的焊后热影响区通常会变脆,耐腐蚀性能不好。气焊的焊缝金属也有这种缺陷。 在上世纪80年代,人们充分认识到了氮对双相不锈钢的重要性,通常会规定最低的氮含量要求。通过在基本金属加入适当的氮含量,使用加大镍含量的焊缝填充金属,可使焊件在焊后状态具有大致相等量的奥氏体和铁素体,这样显著地改进了力学性能,提高了耐腐蚀性能。
焊接时,焊缝要留有足够的间隙3-5mm,便于形成弧坑,右手拿焊枪尽量压低焊枪钨极,左手拿焊丝,使用拇指和中指夹住焊丝往前送,送焊丝时要保持连续性和稳定性,两手之间要配合好,保持焊缝平整,眼睛要时刻观察到熔池的深浅和焊液的流动,电流要按规定调整,禁止电流过大。 喷嘴氩气保持在5ml,保护气保持在25ml,背面保持在20ml,保证保护罩过后焊缝不变色。两遍焊接时,要留一定的冷却时间,使表层温度降到200℃以下,否则极易产生裂纹脆化,焊接位置尽量采用平焊和管口转动焊。
器壁有明显的塑性变形; 韧性破坏的断口为切断撕裂; 韧性破坏时的爆破压力接近理论爆破压力; 韧性破坏时,容器器壁的应力值一般达到 或接近材料的强度极限。 原因: 盛装液化气体介质的容器充装过量:对于盛装液化气体的容器,应该按规定的充装系数充装,即留有一定的气相空间,因为随着温度的增加,饱和蒸汽压显著增加。
钛钢复合板筒体在划线、下料前必须在复层贴纸保护,防止表面钛复层表面划伤和铁离子的污染。 2、钛钢复合板的划线应在复层上进行,划线应尽量采用金属铅笔,只有在以后的加工工序中能去除的部分才允许打冲眼。 3、对钛钢复合板局部有不贴合等缺陷的位置以及材料取样复验在划线时就应充分考虑避开(包括轧制方向)。 4、复验材料应及时先下料,并及时做好材料的移植、标记、流转。 5、钛复合板筒体展长划线必须划两道线: a线是筒体的基准线; b线是钛复层剔边、坡口加工线。
管道及机械设备零件在应力(拉应力)和腐蚀介质的联合作用下,将出现低于材料强度极限的脆性开裂现象,导致设备和零件失效,这种现象称为应力腐蚀开裂(简称SCC)。
作为双相不锈钢,A4钢的晶间腐蚀、应力腐蚀倾向要比奥氏体不锈钢小,力学性能、焊接性能也较好。由于δ铁素体相的存在,易生成σ相,钢的冷、热加工性能较差
不锈钢工件酸洗钝化前如有表面污物等,应通过机械清洗,然后除油脱脂。如果酸洗液与钝化液不能去除油脂,表面存在油脂会影响酸洗钝化的质量,为此除油脱脂不能省略,可以采用碱液、乳化剂、有机溶剂与蒸汽等进行
自从19 世纪末以来,在严寒地带的铁轨、桥梁和结构件曾发生一系列低温脆性断裂事故,由于当时科学技术的限制,钢材的冷脆问题研究未取得实质性的进展, 20 世纪40 年代以来,许多船舶、压力容器、管道、化工设备及大型结构,特别是一些焊接结构
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